Manufacturing Parts for Hydraulic Systems of Agricultural Machinery under Conditions of Ultrasonic Cutting

Cover Page


Cite item

Full Text

Abstract

Introduction. The article deals with the problem of reducing the efforts when processing thinwalled bushings for hydraulic systems of agricultural machines with the ultrasonically activated cutting tool to achieve the specified processing accuracy and surface roughness of parts.
Materials and Methods. The article describes the technological standards for ultrasonic cutting. To assess the change in the tangential cutting force, a special device was developed to activate ultrasonically the tool for tangential cutting and corresponding experiments were carried out.
Results. An upgrading of a screw-cutting lathe equipped with a special device for ultrasonic cutting of low rigidity thin-walled parts is currently being carried out. The upgraded lathe consists of blocks for processing and measuring experimental research data connected to a personal computer. The upgraded lathe allows evaluating the change in cutting forces under traditional turning and ultrasonic cutting to achieve the specified accuracy and roughness of the part surface during the processing process.
Discussion and Сonclusion. Processing low rigidity parts on the modernized equipment has shown that providing the effective conditions of manufacturing thin-walled bushings for agricultural machinery (cutting depth and cutting speed) decreases radial and tangential components of the cutting force that helped to reduce the energy consumption of the cutting process and to stabilize quality of the processing. 

Full Text

Введение

Снижение тангенциальной составляющей силы резания при обработке тонкостенных деталей типа втулок при ультразвуковом резании является актуальной задачей машиностроения, решение которой позволит стабильно обеспечивать качество процесса обработки.

При использовании обычных технологий довольно часто не удается получить заданную размерную точность и шероховатость поверхности.

Это приводит к разработке совмещенных технологических процессов изготовления вышеуказанных деталей, например, к резанию с применением ультразвуковых колебаний, которое уменьшает влияние составляющих силы резания при обработке деталей с невысокой жесткостью.

Целью экспериментальных исследований в данной статье является измерение составляющих силы резания при обработке поверхности детали режущим инструментом с наложением ультразвуковых колебаний и сравнение результатов с обычным (традиционным) точением.

Обзор литературы

Резание с применением ультразвука является одним из перспективных методов обработки поверхностей тонкостенных деталей типа втулок, при котором создаются условия, уменьшающие влияние составляющих силы резания для достижения стабильного обеспечения качества и производительности процесса1 [1–3]. Значительный вклад в разработку теоретических и экспериментальных исследований процесса резания с применением ультразвуковых колебаний внесли А. И. Марков, Г. Г. Иноземцев, М. Л. Хейфец, А. А. Горбунов, О. В. Захаров, Б. М. Бржозовский, В. К. Асташев, М. П. Козочкин, Ч. Либби и др. Однако необходимо отметить, что в работах вышеперечисленных ученых и специалистов далеко не полностью раскрыты вопросы теоретических и экспериментальных исследований по определению составляющих сил резания в условиях наложения ультразвуковых колебаний на режущий инструмент. В связи с этим на предприятии «Гакс-Рем-Арм» (г. Пенза) совместно с кафедрой технологии машиностроения ФГБОУ ВО «Пензенский государственный университет» были проведены экспериментальные исследования обработки тонкостенных деталей типа втулок на модернизированном токарном станке, оснащенном ультразвуковой установкой и способном реализовать процесс ультразвукового резания для достижения заданной точности и шероховатости поверхности деталей гидросистем сельскохозяйственных машин.

Материалы и методы

Токарная обработка цилиндрических тонкостенных втулок гидросистем сельскохозяйственных машин осуществлялась на токарно-винторезном станке модели 1М63, оснащенном  ультразвуковой колебательной системой для тангенциального воздействия колебаний на режущий инструмент2 [3–5].

Для проведения экспериметальных исследований было спроектировано устройство для воздействия на режущий инструмент ультразвуковых колебаний в тангенциальном направлении (рис. 1).

 

 
 
Рис. 1. Вертикальное устройство для воздействия на режущий инструмент ультразвуковых колебаний в тангенциальном направлении: 1 ‒ резцедержатель; 2 ‒ токарный резец с удлиненной державкой, прикрепленный через шпильку к концетратору 7; 3 ‒ опоры для установки между ними инструмента в рабочее положение;
4 ‒ винты для закрепления инструмента; 5 ‒ винты для закрепления резцедержателя; 6 ‒ вертикальный стальной лист;
7 ‒ ступенчатый преобразователь упругих колебаний (концентратор), установленный вертикально;
8 ‒ кольцо, приваренное к стальному листу, на котором закреплен по наружной резьбе магнитострикционный преобразователь 9; 10 ‒ стальной уголок, прикрепленный к резцедержателю 1 с помощью винтов 5;
11 ‒ винты для закрепления в вертикальном положении к стальному уголку 10 магнитострикционного преобразователя 9,
кольца 8, ступенчатого преобразователя упругих колебаний 7 и стального листа 6

Fig. 1. Vertical device for influencing the cutting tool ultrasonic vibrations in the tangential direction:
1 ‒ tool holder; 2 ‒ longitudinal turning tool attached through a stud to the concentrator 7;
3 ‒ supports for installing the tool between them in the working position;
4 ‒ screws for fixing the tool; 5 ‒ screws for fixing the tool holder; 6 ‒ vertical steel sheet;
7 ‒ step converter of elastic vibrations (concentrator), mounted vertically;
8 ‒ ring welded to the steel sheet, which is fixed on the external thread magnetostrictive converter 9;
10 ‒ steel angle, attached to the tool holder 1 with screws 5; 11 ‒ screws for fixing in a vertical position
to the steel angle 10 of the magnetostrictive transducer 9, the ring 8, the step transducer of elastic
vibrations 7 and the steel sheet 6
 
 

Высокочастотные ультразвуковые колебания инициировал магнитострикционный преобразователь (МСП) модели ПМС-1-1 с помощью источника питания – ультразвукового генератора УЗГ-1-1 мощностью 63 Вт.

На рисунке 2 показан модернизированный токарно-винторезный станок модели 1М63 с устройством для ультразвукового резания в направлении действия тангенциальной составляющей силы резания.

 

 
 
Рис. 2. Экспериментальное устройство на базе токарно-винторезного станка

Fig. 2. Experimental device based on a screw-cutting lathe
 
 

Структурная схема колебательной системы приведена на рисунке 3.

 

 
 
Рис. 3. Структурная схема колебательной системы: МСП – магнитострикционный
преобразователь; САТ – ступенчатый акустический трансформатор; В – волновод

Fig. 3. Block diagram of the oscillating system: MSC – magnetostrictive converter;
SAT – step acoustic transformer; W – waveguide
 

Источник тока I создает в магнитопроводе МСП переменное магнитное поле ультразвуковой частоты, под действием которого магнитопровод изменяет свой линейный размер на величину Δl1.

Упругие колебания, излучаемые магнитопроводом, воспринимаются присоединенным к нему ступенчатым акустическим трансформатором (САТ), усиливающим колебания до амплитуды Δl2, которые передаются к волноводу В, обеспечивающему на выходе колебания с амплитудой Δl3.

Результаты исследования

При проведении экспериментальных исследований в качестве заготовки использовалась тонкостенная цилиндрическая втулка диаметром 50 мм, длиной 100–200 мм, толщиной стенки 3–4 мм, изготовленная из улучшенной стали 40Х c σв = 650 МПа. В качестве режущего инструмента применялся токарный проходной отогнутый правый резец с режущей частью в виде четырехгранной неперетачиваемой пластинки из твердого сплава Т15К6 и главным углом в плане φ = 45°.

Задавались следующие параметры режимов в ходе экспериментов при черновом наружном точении: глубина резания t = 1,8; 1,2; 0,6 мм; скорость резания соответствовала значениям V = 40; 60; 75 м/мин; подача s = 0,6 мм/об; частота колебаний f = 20 кГц. Амплитуда колебаний a = 10 мкм на холостом ходу, так как в рабочем режиме амплитуда колебаний уменьшается в зависимости от параметров режима.

Измерение тангенциальной составляющей силы резания Pz осуществлялось с помощью тензорезисторных датчиков, размещенных на державке резца и соединенных с блоками обработки и измерения данных экспериментальных исследований, взаимодействующих с персональным компьютером. Схема измерения составляющей силы резания Pz  показана на рисунке 4.

 

 
 
Рис. 4. Схема измерения тангенциальной составляющей силы резании с использованием
тензорезисторных датчиков

Fig. 4. Diagram of measuring the tangential component of the cutting force using strain gages
 

Результаты измеряемых параметров, транслируемые на монитор компьютера, обрабатывались при помощи специального лицензионного программного продукта PicoLog Recorder (США) и были получены в милливольтах. Интервал соответствовал одной миллисекунде при многократных повторениях значений выходных параметров.

Для оценки полученных результатов экспериментальных исследований значения измеряемых параметров выбирались таким образом, чтобы серединой была зона перехода от традиционного резания к ультразвуковому.

Для повышения точности измерений выходных параметров использовались мостовые схемы с нормирующими резисторами. По ГОСТу 28836-90 выбрана категория точности датчиков 0,1 с фольговыми тензорезисторами3. При этом погрешность измерения снижается до 0,1 %.

На рисунках 5‒7 приведены графические зависимости значений выходного сигнала во времени при заданных параметрах режимов резания.

 

 
 
Рис. 5. Зависимость изменения значений выходного сигнала по времени при получистовом
ультразвуковом резании (t = 1,8 мм, V = 40 м/мин, Ra = 3,2 мкм)

Fig. 5. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous
ultrasonic cutting (t = 1.8 mm, V = 40 m/min, Ra = 3.2 mkm)
 
 
 
 
 
 Рис. 6. Зависимость изменения значений выходного сигнала по времени при получистовом
ультразвуковом резании (t = 1,2 мм, V = 60 м/мин, Ra = 3,2 мкм)

Fig. 6. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous
ultrasonic cutting (t = 1.2 mm, V = 60 m/min, Ra = 12.5 mkm)
 
 
 
 
 
Рис. 7. Зависимость изменения значений выходного сигнала по времени при получистовом
ультразвуковом резании (t = 0,6 мм, V = 75 м/мин, Ra = 1,6 мкм)

Fig. 7. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous
ultrasonic cutting (t = 0.6 mm, V = 75 m/min, Ra = 6,3 mkm)
 
 

На рисунках 8–10 приведены зависимости изменения среднего значения силы Pz как главной составляющей результирующей силы резания R при точении от скорости резания V для традиционного точения и ультразвукового резания при изменении глубины резания t в вышеуказанном диапазоне и при заданном значении подачи режущего инструмента4 [6]. Необходимо отметить, что при построении графических зависимостей (рис. 8–10) по осям координат для интервалов среднего значения сил резания и скоростей была принята равномерная сетка для наглядности и более легкого чтения графических зависимостей.

 

 
Рис. 8. Зависимость среднего значения тангенциальной составляющей силы резания Pz
от скорости при традиционном точении и точении с наложением ультразвука для t = 1,8 мм

Fig. 8. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the
speed for traditional turning and ultrasonic cutting for t = 1.8 mm
 
 
 
 
 
Рис. 9. Зависимость среднего значения тангенциальной составляющей силы резания Pz
от скорости при традиционном точении и точении с наложением ультразвука для t = 1,2 мм

Fig. 9. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the
speed for traditional turning and ultrasound-applied turning for t = 1.2 mm
 
  
 
 
Рис. 10. Зависимость среднего значения тангенциальной составляющей силы резания Pz
от скорости резания V при традиционном точении и точении с наложением ультразвука для t = 0,6 мм

Fig. 10. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the
cutting speed V for traditional turning and ultrasound-applied turning for t = 0.6 mm
 
 

Анализируя зависимости на рисунках 8–10, можно отметить, что при обработке деталей точением без наложения ультразвуковых колебаний среднее значение составляющей силы резания принимает меньшие значения с увеличением скорости резания, а для ультразвукового резания повышение скорости резания увеличивает значение силы резания, которая при этом для всех построенных  графиков остается меньше по величине по сравнению с применением обычного точения. Это, по-видимому, связано с уменьшением силы резания при наложении ультразвуковых колебаний [7]. Это происходит за счет более быстрого расклинивания микротрещин поверхностного слоя материала и снижения теплонапряженности процесса стружкообразования [8–11].

Экспериментальные исследования показали, что наиболее эффективной в плане снижения силы резания оказалась обработка с наложением ультразвуковых колебаний при обработке тонкостенных деталей со скоростью резания V = 40 м/мин и при глубине резания t = 1,8 мм. В таком случае уменьшение величины силы резания оказалось в диапазоне 19,78–22,62 %. При скорости V = 60 м/мин и глубине t = 1,2 мм диапазон изменения силы резания составил 12,87–18,75 %. Наименьший эффект дало резание с наложением ультразвуковых колебаний при V = 75 м/мин и глубине t = 0,6 мм с диапазоном изменения силы резания от 4,45 до 7,25 %.

Для оценки эмпирической формулы главной составляющей результирующей силы резания Pz  при ультразвуковом резании можно использовать коэффициент νм5:

νм= V(t) V ,

где V(t) – значение колебательной скорости; V – значение скорости резания при традиционном точении.

Эффект от ультразвукового резания достигается, когда V(t) ˃ V. В этом случае коэффициент для учета влияния ультразвукового точения v1=1 / νм.

В первом приближении при f = 20 кГц V(t) = 75 м/мин, νм = 75 / 40 = 1,875, v1=1 / 1,875 = 0,53.

Таким образом, эмпирическая зависимость для определения тангенциальной составляющей силы резания Pz в условиях вибрационного резания может быть получена следующим способом:

Pz=10 C P z t x Pz s y Pz V n Pz K P z ⋅ v 1 ,

где СPz ‒ коэффициент, зависящий от физико-механических свойств и структуры обрабатываемого материала детали и материала режущей части инструмента и определяемый по таблицам технологических справочников в зависимости от условий обработки; xPz, yPz, nPz ‒ показатели степени, определяемые по таблицам технологических справочников в зависимости от условий обработки; KPz ‒ поправочный  коэффициент, зависящий от физико-механических свойств и структуры обрабатываемого материала детали и материала режущей части инструмента и определяемый по таблицам технологических справочников в зависимости от условий обработки.

КPz = КMPz × КφPz× КγPz× КλPz× КrPz,

где КMPz ‒ поправочный коэффициент, учитывающий влияние материала заготовки на Pz; КφPz ‒ учитывает влияние угла φ на Pz; КγPz ‒ поправочный коэффициент, учитывающий влияние переднего угла в плане режущего инструмента на тангенциальную составляющую силы резания; КλPz ‒ учитывает зависимость Pz от наклона главной режущей кромки резца; КrPz ‒ характеризует зависимость Pz от радиуса округления вершины инструмента.

Проведем расчет тангенциальной составляющей силы резания Pz в условиях ультразвукового резания при обработке тонкостенной втулки из стали 40Х:

СPz = 250; xPz = 1,0; yPz = 0,75;
nPz = –0,15; КPz = 1,08; t = 1,8 мм;
s = 0,6 мм/об; V = 40 м/мин; νм. ср. = 0,1;

Pz = 10 ∙ 250 ∙ 181,0 ∙ 0,60,75 ∙ 40–0,15 ∙ 1,08 ∙ 0,53 = = 1 051 Н.

Сравнивая значение Pz = 1 470 Н с величиной Pz по зависимости (рис. 8) для ультразвукового точения, получаем Pz = 1 421 Н.

Обсуждение и заключение

Проведенные экспериментальные исследования на предприятии «Гакс-Рем-Арм» (г. Пенза) позволили установить эффективные параметры режимов резания тонкостенных цилиндрических втулок гидросистем сельскохозяйственных машин (V = 40 м/мин, t = 1,8 м/мин, s = 0,6 мм/об). При обработке вышеуказанной детали из стали 40Х получистовым точением с заданными технологическими режимами стабильно обеспечиваются необходимые параметры шероховатости поверхностного слоя детали в диапазоне Ra = 1,6‒3,2 мкм и точности обработки в пределах IT9–IT11 за счет снижения тангенциальной составляющей силы резания на 19,78–22,62 %. Получена эмпирическая зависимость для расчета тангенциальной составляющей силы резания Pz в условиях ультразвукового резания. Расчеты показали, что относительная погрешность между величиной тангенциальной составляющей силы резания Pz по эмпирической формуле в условиях ультразвукового резания и значением Pz, полученным в результате проведения экспериментальных исследований, составляет около 3 %, что указывает на достаточную точность предложенной эмпирической формулы для расчета тангенциальной составляющей силы резания Pz при наложении ультразвуковых колебаний.

В заключение стоит отметить, что данная работа является продолжением серии исследований, посвященных актуальной проблеме качественной обработки деталей, которая требует дальнейшего изучения [12–15].

 

 

1           Марков А. И. Ультразвуковая обработка материалов. М.: Машиностроение, 1980. 237 с.; Иноземцев Г. Г., Захаров В. В., Горбунов А. А. Повышение качества резьбы, образованной выдавливающими метчиками при воздействии ультразвука // Опыт промышленного применения ультразвуковой техники и технологии. М.: 1976. С. 72–77; Хейфец М. Л. Проектирование процессов комбинированной обработки. М.: Машиностроение, 2005. 272 с.; Агапов С. И. Определение истинной скорости резания при ультразвуковом зубофрезеровании // Прогрессивные технологии в машиностроении: Материалы межвузовского сборника научных трудов. Волгоград, 2002. С. 3–7.

2           Агапов С. И. Определение истинной скорости резания при ультразвуковом зубофрезеровании; Козочкин М. П. Виброакустическая диагностика технологических процессов. М.: Каталог, 2005. С. 125–130.

3           ГОСТ 28836-90. Датчики силоизмерительные тензорезисторные. Общие технические требования и методы испытаний.

4           Козочкин М. П. Виброакустическая диагностика технологических процессов.

5           Марков А. И. Ультразвуковая обработка материалов.

 

×

About the authors

Vladimir A. Skryabin

Penza State University

Author for correspondence.
Email: vs_51@list.ru
ORCID iD: 0000-0001-7156-9198
ResearcherId: R-2385-2018

Professor of the Engineering Technology Chair, D.Sc. (Engineering)

Russian Federation, 40 Krasnaya St., Penza 440000

References

  1. Libby Ch.C. Sonic Riveting of Aircraft Aluminum Alloys. IEEE Transactions on Sonics and Ultrasonics. 1969; 16(3):117-125. (In Eng.) DOI: https://doi.org/10.1109/T-SU.1969.29513
  2. Kozochkin M.P., Solis-Pinargote N.V. [Ultrasonic Blade Vibration Chip Forming Features]. Mashinostroitel= Mechanical Engineer. 2011; (2):29-35. (In Russ.)
  3. Astashev V.K., Andrianov N.A., Kozochkin M.P., et al. On the Implementation of Ultrasonic Technology.Problemy mashinostroeniya i nadezhnosti mashin = Journal of Machinery Manufacture and Reliability.2009; (6):52-58. Available at: http://naukarus.com/k-realizatsii-avtorezonansnoy-ultrazvukovoytehnologii(accessed 29.10.2020). (In Russ.)
  4. Solis N.W., Kozochkin M.P. Definition of the Shear Angle of Chip at Ultrasonic Vibration Turning by Means of High Speed Video Camera. Vestnik Rossiyskogo universiteta druzhby narodov. Seriya:Inzhenernye issledovaniya = RUDN Journal of Engineering Researches. 2010; (3):60-65. Available at:https://cyberleninka.ru/article/n/opredelenie-ugla-sdviga-struzhki-pri-ultrazvukovom-tochenii-s-pomoschyu-vysokoskorostnoy-videosemki (accessed 29.10.2020). (In Russ.)
  5. Astashev V.K. [About Nonlinear Dynamics of Ultrasonic Technological Processes and Systems].Vestnik nauchno-tekhnicheskogo razvitiya = Science and Technology Development Bulletin. 2007;(2):18-25. Available at: http://www.vntr.ru/ftpgetfile.php?id=29 (accessed 29.10.2020). (In Russ.)
  6. Astashev V.K., Andrianov N.A., Kozochkin M.P., et al. On the Implementation of Ultrasonic Technology.Journal of Machinery Manufacture and Reliability. 2009; 38(6):566-571. (In Eng.) DOI: https://doi.org/10.3103/S1052618809060089
  7. Astashev V.K., Babitsky V.I. Ultrasonic Processes and Machines. Dynamics, Control and Applications.Berlin: Springer; 2007. 332 p. (In Eng.) DOI: https://doi.org/10.1007/978-3-540-72061-4
  8. Gubbels G.P.H. Diamond Turning of Glassy Polymers. Eindhoven: Technische Universiteit Eindhoven;2006. 222 p. (In Eng.) DOI: https://doi.org/10.6100/IR613637
  9. Shamoto E., Suzuki N., Hino R. Analysis of 3D Elliptical Vibration Cutting with Thin Shear Plane Model. CIRP Annals. 2008; 57(1):57-60. (In Eng.) DOI: https://doi.org/10.1016/j.cirp.2008.03.073
  10. Moriwaki T., Suzuki H., Mizugaki J., et al. Ultraprecision Cutting of Molybdenum by Ultrasonic Elliptical Vibration Cutting. In: Proceedings of 19th Annual Meeting, American Society for Precision Engineering (ASPE, 2004). Orlando; 2004. Pp. 82-92. Available at: https://www.tib.eu/en/search/id/BLCP%3ACN055387370/Ultraprecision-Cutting-of-Molybdenum-by-Ultrasonic/ (accessed 29.10.2020).(In Eng.)
  11. Suzuki N., Nakamura A., Shamoto E., et al. Ultraprecision Micromachining of Hardened Steel by Applying Ultrasonic Elliptical Vibration Cutting. In: MHS2003. Proceedings of 2003 International Symposium on Micromechatronics and Human Science (19-22 Oct. 2003). Nagoya: IEEE; 2003. Pp. 125-135.(In Eng.) DOI: https://doi.org/10.1109/MHS.2003.1249936
  12. Skryabin V.А., Kramcheninov I.K. Installation Design Capacity for Finish Treatment of Complex Profile Medium Size Parts by Unsupported Abrasive. Vestnik Mordovskogo universiteta = Mordovia University Bulletin. 2017; 27(4):607-619. (In Russ.) DOI: https://doi.org/10.15507/0236-2910.027.201704.607-619
  13. Skryabin V.А. The Installation for Processing of Parts with a Complex Profile of Working Surface.Vestnik Mordovskogo universiteta = Mordovia University Bulletin. 2018; 28(4):552-561. (In Russ.) DOI:https://doi.org/10.15507/0236-2910.028.201804.552-561
  14. Skryabin V.А. Features of Calculating Kinematic and Roughness Parameters at Abrasive Finishing of Shut-Off Surfaces of Gate Valve Bodies Connecting Pipes. Inzhenernyye tekhnologii i sistemy = Engineering Technologies and Systems. 2019; 29(4):546-559. (In Russ.) DOI: https://doi.org/10.15507/2658-4123.029.201904.546-559
  15. Skryabin V.А. Chamber Treatment Process of Disks and Fists. Vestnik Mordovskogo universiteta = Mordovia University Bulletin. 2016; 26(4):475-489. (In Russ.) DOI: https://doi.org/10.15507/0236-2910.026.201604.475-489

Supplementary files

Supplementary Files
Action
1. JATS XML
Download
2. Fig. 1. Vertical device for influencing the cutting tool ultrasonic vibrations in the tangential direction: 1 ‒ tool holder; 2 ‒ longitudinal turning tool attached through a stud to the concentrator 7; 3 ‒ supports for installing the tool between them in the working position; 4 ‒ screws for fixing the tool; 5 ‒ screws for fixing the tool holder; 6 ‒ vertical steel sheet; 7 ‒ step converter of elastic vibrations (concentrator), mounted vertically; 8 ‒ ring welded to the steel sheet, which is fixed on the external thread magnetostrictive converter 9; 10 ‒ steel angle, attached to the tool holder 1 with screws 5; 11 ‒ screws for fixing in a vertical position to the steel angle 10 of the magnetostrictive transducer 9, the ring 8, the step transducer of elastic vibrations 7 and the steel sheet 6

Download (57KB)
Indexing metadata
3. Fig. 2. Experimental device based on a screw-cutting lathe

Download (66KB)
Indexing metadata
4. Fig. 3. Block diagram of the oscillating system: MSC – magnetostrictive converter; SAT – step acoustic transformer; W – waveguide

Download (10KB)
Indexing metadata
5. Fig. 4. Diagram of measuring the tangential component of the cutting force using strain gages

Download (50KB)
Indexing metadata
6. Fig. 5. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous ultrasonic cutting (t = 1.8 mm, V = 40 m/min, Ra = 3.2 mkm)

Download (40KB)
Indexing metadata
7. Fig. 6. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous ultrasonic cutting (t = 1.2 mm, V = 60 m/min, Ra = 12.5 mkm)

Download (35KB)
Indexing metadata
8. Fig. 7. Dependence of the change in the output signal values over time during semi-continuous ultrasonic cutting (t = 0.6 mm, V = 75 m/min, Ra = 6,3 mkm)

Download (41KB)
Indexing metadata
9. Fig. 8. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the speed for traditional turning and ultrasonic cutting for t = 1.8 mm

Download (62KB)
Indexing metadata
10. Fig. 9. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the speed for traditional turning and ultrasound-applied turning for t = 1.2 mm

Download (63KB)
Indexing metadata
11. Fig. 10. Dependence of the average value of the tangential component of the cutting force Pz on the cutting speed V for traditional turning and ultrasound-applied turning for t = 0.6 mm

Download (48KB)
Indexing metadata

Copyright (c) 2025 Skryabin V.A.

Creative Commons License
This work is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.

Founded in 1990
Certificate of registration PI № FS77-74640 of December 24 2018.

Согласие на обработку персональных данных с помощью сервиса «Яндекс.Метрика»

1. Я (далее – «Пользователь» или «Субъект персональных данных»), осуществляя использование сайта https://journals.rcsi.science/ (далее – «Сайт»), подтверждая свою полную дееспособность даю согласие на обработку персональных данных с использованием средств автоматизации Оператору - федеральному государственному бюджетному учреждению «Российский центр научной информации» (РЦНИ), далее – «Оператор», расположенному по адресу: 119991, г. Москва, Ленинский просп., д.32А, со следующими условиями.

2. Категории обрабатываемых данных: файлы «cookies» (куки-файлы). Файлы «cookie» – это небольшой текстовый файл, который веб-сервер может хранить в браузере Пользователя. Данные файлы веб-сервер загружает на устройство Пользователя при посещении им Сайта. При каждом следующем посещении Пользователем Сайта «cookie» файлы отправляются на Сайт Оператора. Данные файлы позволяют Сайту распознавать устройство Пользователя. Содержимое такого файла может как относиться, так и не относиться к персональным данным, в зависимости от того, содержит ли такой файл персональные данные или содержит обезличенные технические данные.

3. Цель обработки персональных данных: анализ пользовательской активности с помощью сервиса «Яндекс.Метрика».

4. Категории субъектов персональных данных: все Пользователи Сайта, которые дали согласие на обработку файлов «cookie».

5. Способы обработки: сбор, запись, систематизация, накопление, хранение, уточнение (обновление, изменение), извлечение, использование, передача (доступ, предоставление), блокирование, удаление, уничтожение персональных данных.

6. Срок обработки и хранения: до получения от Субъекта персональных данных требования о прекращении обработки/отзыва согласия.

7. Способ отзыва: заявление об отзыве в письменном виде путём его направления на адрес электронной почты Оператора: info@rcsi.science или путем письменного обращения по юридическому адресу: 119991, г. Москва, Ленинский просп., д.32А

8. Субъект персональных данных вправе запретить своему оборудованию прием этих данных или ограничить прием этих данных. При отказе от получения таких данных или при ограничении приема данных некоторые функции Сайта могут работать некорректно. Субъект персональных данных обязуется сам настроить свое оборудование таким способом, чтобы оно обеспечивало адекватный его желаниям режим работы и уровень защиты данных файлов «cookie», Оператор не предоставляет технологических и правовых консультаций на темы подобного характера.

9. Порядок уничтожения персональных данных при достижении цели их обработки или при наступлении иных законных оснований определяется Оператором в соответствии с законодательством Российской Федерации.

10. Я согласен/согласна квалифицировать в качестве своей простой электронной подписи под настоящим Согласием и под Политикой обработки персональных данных выполнение мною следующего действия на сайте: https://journals.rcsi.science/ нажатие мною на интерфейсе с текстом: «Сайт использует сервис «Яндекс.Метрика» (который использует файлы «cookie») на элемент с текстом «Принять и продолжить».